聚氯化鋁是一種含不同量羥基的多核無機高分子絮凝劑，其分子式為Aln(OH)mCl3n-m(1≤n≤5，m≤10)，是廢水和飲用水處理中應用較為廣泛的絮凝劑，與傳統(tǒng)絮凝劑相比，具有用量少、成本低、絮體形成快、顆粒密實、沉淀性能好、除濁脫色效果好等一系列特點，特別是對pH、溫度和有機物含量等變化適應性強。目前我國生產(chǎn)聚氯化鋁普遍以鋁礬土為原料，為改進生產(chǎn)工藝和降低生產(chǎn)成本，可選擇以煤矸石為原料，不僅有助于緩解煤矸石廢渣對土地資源的占用和對環(huán)境的污染，也能減輕開采鋁礦帶來的環(huán)境壓力。本研究采用兩步法生產(chǎn)聚氯化鋁，煤矸石經(jīng)活化后與鹽酸反應，再加入鋁酸鈣粉調(diào)節(jié)鹽基度，可制備符合國家標準《水處理劑聚氯化鋁》(GB/T22627-2008)的產(chǎn)品。

1實驗部分

1.1實驗原料

煤矸石取自山西某煤礦，充分研磨后，按照《煤灰成分分析法》(GB/T1574-2007)規(guī)定的方法測得其主要化學成分質(zhì)量分數(shù)為ω(Al203)=38.3%，ω(Fe203)=3.95%，ω(Ca0)=1.2%，煅燒后質(zhì)量損失率為21%，鋁酸鈣粉取自河南鞏義某凈水劑廠，其主要化學成分質(zhì)量分數(shù)為ω(Al203)=51.43%，ω(Ca0)=30.15%。

1.2實驗方法及工藝流程

將一定量質(zhì)量分數(shù)為20%的鹽酸加入250mL三口燒瓶中，再加入20g活化煤矸石，酸浸反應一段時間后，緩慢加入一定量鋁酸鈣粉，熟化反應若干小時得黃棕色混合液體，經(jīng)自然沉降后將上清液干燥得固體聚氯化鋁。所得聚氯化鋁的Al203質(zhì)量分數(shù)和鹽基度按《水處理劑聚氯化鋁》(GB/T22627-2008)規(guī)定的方法測定。生產(chǎn)聚合氯化鋁的工藝流程如圖1所示。

2結果與討論

2.1煤矸石較佳煅燒條件的確定

不同產(chǎn)地的煤矸石，活化時適宜鍛燒溫度及煅燒時間存在差異。因此，需要把煤矸石的煅燒溫度和煅燒時間作為影響因素進行優(yōu)化。將礦樣分別研細至粒徑為250、210和180μm，于常壓下600--850℃煅燒2h后加足量鹽酸浸取，Al2O3浸出率與煅燒溫度關系見圖2。由圖2可知，在600～750℃同一粒徑煤矸石的Al203浸出率隨溫度升高而增大，并在750℃左右達到較大，繼續(xù)升高溫度浸出率不再升高，甚至有所下降，這可能是因為少量煤矸石轉化為莫來石，因此煅燒溫度定為750℃。

在750℃下不同粒徑煤矸石Al203浸出率與煅燒時間的關系如圖3所示。由圖3可知，在2h以內(nèi)，浸出率隨煅燒時間的延長而升高，繼續(xù)延長煅燒時間，浸出率變化不大，考慮經(jīng)濟成本，確定煤矸石活化煅燒時間為2h。

分析圖2和圖3可知，在相同煅燒溫度和煅燒時間的情況下，180μm的煤矸石浸出率較高，這是因為充分研磨一方面增大了煤矸石的比表面積，促使固液反應的進行，另一方面充分研磨也會使Al-O-Si鍵斷裂，降低反應活化能，使煤矸石活性提高。煤矸石粒徑繼續(xù)減小，浸出率雖然有所增大，但實際生產(chǎn)過程中由于顆粒太細，沉降效果變差，固液難以分離。故本實驗將煤矸石研磨至180μm。

2.2酸浸溫度對煤矸石中Al203浸出率的影響

20g活化煤矸石與140mL質(zhì)量分數(shù)為20%的鹽酸反應4h，考察不同酸浸溫度對煤矸石Al2O3浸出率的影響，實驗結果如圖4所示。

由于煤矸石與鹽酸的反應為吸熱反應，在一定范圍內(nèi)，提高酸浸溫度有助于Al203溶出。由圖4可知，Al2O3浸出率在95℃時為83%，繼續(xù)升高溫度，增幅不大，當溫度為105℃時，浸出率出現(xiàn)下降趨勢，這是因為溫度過高時，易造成鹽酸揮發(fā)，不利于Al203的浸出，且考慮到引起的酸霧污染對設備損害較大，選擇95℃為較佳酸浸溫度。

2.3鹽酸用量對煤矸石AI203浸出率的影響

鹽酸用量是影響煤矸石Al2O3浸出率的重要因素，選取20g活化煤矸石與不同量20%的鹽酸混合，于95℃下反應4h，考察鹽酸用量對煤矸石Al2O3浸出率的影響，實驗結果如圖5所示。

由圖5可知，浸出率隨著鹽酸用量增大呈快速上升趨勢，這是因為，鹽酸用量較小時，一方面不足以促使Al203全部浸出，另一方面導致液固比較小，漿料流動和接觸性較差，煤矸石不能完全參與反應；鹽酸增多時，促進Al203浸出，并在120mL時達到85.1%，繼續(xù)提高酸量，浸出率變化不大，但為了保證后期熟化反應的快速進行，本實驗控制鹽酸用量為130mL。

2.4酸浸時間對煤矸石AI203浸出率的影響

20g活化煤矸石與130mL質(zhì)量分數(shù)為20%的鹽酸溶液混合后，控制酸浸溫度為95℃，考察酸浸時間對煤矸石Al20。浸出率的影響，實驗結果如圖6所示。

由圖6可知，煤矸石Al203浸出率隨酸浸時間的延長而平穩(wěn)升高，3h后曲線變化緩慢，曲線符合化學反應速率與反應物濃度的關系，反應前期鹽酸濃度高，Al203快速浸出，反應后期鹽酸消耗較多，反應速度減慢，導致Al2O3浸出率增長緩慢。3.5h時浸出率為84.9%，繼續(xù)反應，浸出率變化不大，因此本實驗的酸浸時間確定為3.5h。

2.5鋁酸鈣投加量對聚氯化鋁中Al203含量和鹽基度的影響

鹽基度是指聚氯化鋁中羥基與鋁離子的當量百分比，決定著產(chǎn)品的化學結構、穩(wěn)定性和絮凝性能。鹽基度越高絮凝性能越好，但太高時聚氯化鋁本身不穩(wěn)定，容易形成沉淀。一般可通過控制pH調(diào)節(jié)鹽基度，當pH為3.5～4.5時，鹽基度為55%～85%。酸浸后的液體酸性較大，鹽基度低，常用NaOH、Na：CO。以及Ca(OH)2等試劑調(diào)節(jié)鹽基度，其反應機理如式(1)～(3)：

Al2(OH)2C14+NaOH—Al2(OH)3Cl3+NaCl,(1)

2A12(OH)2Cl4+NaCO3—2A12(OH)2Cl4+2NaCl+CO2,(2)

2Al2(OH)2Cl4+Ca(OH)2—2A1(OH)3Cl3+CaCl2(3)

此類方法雖然提高了鹽基度，但由于引入較多無法分離的鹽類，不僅降低了聚氯化鋁有效成分的含量，而且聚氯化鋁的吸濕性增強，干燥時從滾筒上剝離的難度增大，也不利于儲存。

本實驗使用鋁酸鈣粉調(diào)節(jié)鹽基度，反應機理如式(4):

5Al2(OH)2Cl4+CaAl2(OH)8—6A1(OH)3Cl3+CaCl2(4)

從式(4)可以看出，在鹽基度提離至同一水平的情況下，使用鋁酸鈣所產(chǎn)生的鹽類比其他方法降低了3～5倍。鹽基度與溶液中Al3+的水解程度有直接關系，鋁酸鈣的加入，一方面消耗了更多鹽酸，使pH升高，促進水合鋁離子的水解，相鄰羥基間發(fā)生架橋聚合，生成的聚合氯化鋁的聚合度逐漸變大；另一方面，Al3+的溶出增加了產(chǎn)品Al203含量，Ca2+的溶出對絮凝也有一定促進作用。本實驗考察了鋁酸鈣用量對聚氯化鋁產(chǎn)品的影響，結果見表1。

由表1可知，隨著鋁酸鈣的加入，液體產(chǎn)品pH、固體產(chǎn)品Al203質(zhì)量分數(shù)和鹽基度均逐漸升高。據(jù)文獻報道，聚氯化鋁的鹽基度為65%～75%時，絮凝效果較好，且液體pH很過4.5時有Al(OH)。沉淀生成。我們的試驗表明，當鋁酸鈣投加量為15g時，液體pH為3.7，固體產(chǎn)品Al2O3質(zhì)量分數(shù)和鹽基度分別為28.3%和68.7%。繼續(xù)投加鋁酸鈣，液體pH很易達到4.5以上，而且Al203質(zhì)量分數(shù)和鹽基度增幅不大，故鋁酸鈣較佳用量為15g。

2.6熟化時間對聚氯化鋁中Al203含量和鹽基度的影響

產(chǎn)品Al203質(zhì)量分數(shù)和鹽基度隨熟化時間變化如圖7。由圖7可知，熟化時間越長，Al203質(zhì)量分數(shù)越高，在4h時達到28%，之后曲線趨于平穩(wěn)。這是因為，反應前期鹽酸的濃度較高，鋁酸鈣反應速率很快，Al203質(zhì)量分數(shù)迅速提高，4h后隨著鹽酸濃度降低，反應趨于平衡，Al203質(zhì)量分數(shù)不再變化。

由圖7還可看出，AlzO。質(zhì)量分數(shù)在4h時已經(jīng)達到較大，鹽基度在5h時達到較大，而《水處理劑聚氯化鋁》(GB/T22627-2008)規(guī)定的鹽基度為30%-95%，本實驗在4h時鹽基度已經(jīng)達到68%，綜合考慮產(chǎn)品的技術指標和經(jīng)濟成本，反應時間定為4h。

2.7熟化溫度對聚氯化鋁中AI203質(zhì)量分數(shù)和鹽基度的影響

熟化溫度對聚氯化鋁中Al203質(zhì)量分數(shù)和鹽基度的影響見圖8。由圖8可知，隨著熟化溫度的提高，鹽基度呈持續(xù)上升趨勢，且Al20。質(zhì)量分數(shù)逐漸增大，在95℃達到較大，105℃時出現(xiàn)下降。這是因為熟化溫度提高，一方面促進鋁的溶出，有利于聚合，另一方面，過高的溫度會引起鹽酸揮發(fā)，導致鋁酸鈣不能充分反應，因此較佳熟化溫度為95℃。

3聚氯化鋁表征

3.1紅外吸收光譜分析

在500～4000cm-l內(nèi)對固體聚氯化鋁產(chǎn)品進行紅外光譜分析，結果如圖9所示。在3429cm-l處的寬頻帶峰是聚氯化鋁樣品中與鋁離子相連的OH以及聚氯化鋁吸附的水分子中的OH伸縮振動產(chǎn)生的吸收峰，1635cm-l處的吸收峰是結合水的彎曲振動引起的。973cm-l處的吸收峰是Al-O-Al彎曲振動產(chǎn)生的，反映了在聚氯化鋁合成過程中，鋁原子間通過氧原子的架橋成鍵作用，它的強度反映出Al-O-Al的數(shù)目，Al-O-Al在水解時能形成多核的羥鋁絡合物，可作為評價聚氯化鋁質(zhì)量的指標之一。619cm-l處是與水分子吸收峰疊加的Al-OH的整體彎曲振動引起的吸收峰。由此可知產(chǎn)品為目標產(chǎn)物聚合氯化鋁。

3.2聚氯化鋁熱穩(wěn)定性分析

氮氣氛圍下，調(diào)整升溫速率為10℃/min，溫度為25～600℃，對聚氯化鋁進行熱重分析，結果如圖10。

由樣品的TG曲線可以看出，樣品失重分兩個階段：在35～210℃，TG曲線快速下降，樣品失重率約為25.6%，揮發(fā)的主要成分是聚氯化鋁中的吸附水和少量鹽酸；在210～600℃，樣品失重17.1%左右，揮發(fā)的主要成分可能是聚氯化鋁中的羥基結合水，這一階段涉及到化學鍵的斷裂，能耗比較大，分解速率慢，TG曲線較緩。600℃以后，樣品質(zhì)量不再發(fā)生變化。根據(jù)實驗探究和實際生產(chǎn)需求，為保證干燥的同時不破壞聚氯化鋁的分子結構，干燥溫度應控制在150～200℃。

4結論

4.1粒徑為180μm的煤矸石在750℃下煅燒2h，Al2O3浸出率達到85%以上。20g活化煤矸石與130mL鹽酸（質(zhì)量分數(shù)20%）反應3.5h后，加入15g鋁酸鈣調(diào)整鹽基度，繼續(xù)反應4h，可以得到Al203質(zhì)量分數(shù)為28%，鹽基度為68%的固體聚氯化鋁，符合《水處理劑聚氯化鋁》(GB/T22627-2008)的要求。

4.2通過紅外手段表征了固體聚氯化鋁的分子結構，確定其為目標產(chǎn)物；通過考察TG曲線，確定液體聚合氯化鋁在150～200℃下干燥得到性狀優(yōu)良的固體產(chǎn)品。